在高溫蒸汽鍋爐、蒸汽機(jī)、燃?xì)廨啓C(jī)、柴油機(jī)等動(dòng)力機(jī)械和化工煉油設(shè)備及航空發(fā)動(dòng)機(jī)中，許多零件長(zhǎng)期在高溫條件下運(yùn)轉(zhuǎn)，對(duì)于制造這類零件的金屬材料，如果只考慮其溫室下的力學(xué)性能顯然是不行的。首先，高溫下材料的強(qiáng)度隨溫度的升高而降低；其次高溫下材料的強(qiáng)度隨加載時(shí)間的延長(zhǎng)而降低。例如，蒸汽鍋爐、蒸汽回收器及化工設(shè)備的一些高溫高壓管道，雖然所承受的應(yīng)力小于工作溫度下材料的屈服強(qiáng)度，但在長(zhǎng)期使用過(guò)程中，會(huì)產(chǎn)生緩慢而連續(xù)的塑性形變，使管徑日益增大，甚至最后導(dǎo)致管道破裂。又如20鋼在450攝氏度的短時(shí)抗拉強(qiáng)度為330Mpa。若式樣僅承受230Mpa的應(yīng)力，但在該溫度下持續(xù)工作300h左右，也會(huì)斷裂，如果將應(yīng)力降至120Mpa左右，持續(xù)10000h還是會(huì)斷裂。這一試驗(yàn)結(jié)果表明，鋼的抗拉強(qiáng)度隨載荷持續(xù)時(shí)間的延長(zhǎng)而降低。

由此可見，對(duì)于材料的高溫力學(xué)性能不能簡(jiǎn)單的溫室下短時(shí)拉伸應(yīng)力-應(yīng)變曲線來(lái)評(píng)定，還需加入溫度和時(shí)間兩個(gè)因素，研究溫度、應(yīng)力、應(yīng)變與時(shí)間的關(guān)系，建立評(píng)定材料高溫力學(xué)性能的指標(biāo)——蠕變極限和持久強(qiáng)度。

本試驗(yàn)方案是以GB/T2039-2012標(biāo)準(zhǔn)要求為基礎(chǔ)的，方案中包含拉伸蠕變?cè)囼?yàn)的目標(biāo)，相關(guān)試驗(yàn)標(biāo)準(zhǔn)，試樣類型及適用與試驗(yàn)應(yīng)用的典型測(cè)試設(shè)備。

1、拉伸試驗(yàn)的目標(biāo)

高溫合金是航空發(fā)動(dòng)機(jī)、火箭發(fā)動(dòng)機(jī)、燃?xì)廨啓C(jī)等高溫?zé)岫瞬考牟豢纱娴牟牧希诤教?、核工程、能源?dòng)力、交通運(yùn)輸、石油化工、冶金等領(lǐng)域得到廣泛的應(yīng)用,由于其用途的重要性，對(duì)材料的質(zhì)量控制與檢測(cè)非常嚴(yán)格。主要測(cè)定金屬材料在指定溫度下的蠕變伸長(zhǎng)和蠕變斷裂時(shí)間

特性參數(shù)是：

蠕變極限是高溫長(zhǎng)期載荷作用下材料對(duì)塑性變形抗力的指標(biāo)

持久強(qiáng)度是材料在高溫長(zhǎng)時(shí)載荷作用下抵抗斷裂的能力

2、相關(guān)試驗(yàn)標(biāo)準(zhǔn)：

GB/T2039-2012《金屬拉伸蠕變及持久試驗(yàn)方法》

JJG276-2009《高溫蠕變、持久強(qiáng)度試驗(yàn)機(jī)》

GB/T16825.2-2005《拉力蠕變?cè)囼?yàn)機(jī)施加力的檢驗(yàn)》

JB/T9373-1999《拉力蠕變?cè)囼?yàn)機(jī)技術(shù)條件》

GB/2611-2007《試驗(yàn)機(jī)通用技術(shù)要求》

HB5151-1996《金屬高溫拉伸蠕變?cè)囼?yàn)方法》

HB5150-1996《金屬高溫拉伸持久試驗(yàn)方法》

ASTM E139-2003 《Conducting Creep, Creep-Rupture, and Stress-RuptureTests of Metallic Materials